這里,由矢位的定義B=rotA,可得:(下轉(zhuǎn)第34頁)微電機杯型轉(zhuǎn)子中的功率損耗轉(zhuǎn)子中磁位函數(shù)的表達(dá)式,根據(jù)邊界條件定出積分常數(shù),確定磁位函數(shù)。再寫出轉(zhuǎn)子中的功率損耗表達(dá)式,最后導(dǎo)得杯型轉(zhuǎn)子在旋轉(zhuǎn)磁場時損耗與脈振磁場時損耗的關(guān)系,從而可由后者算出前者。
交流伺服電動機和交流測速發(fā)電機都具有杯型轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu),杯型轉(zhuǎn)子多為鑄鋁或銅,均為非磁性材料,其中損耗占較大比例,值得深入研究。
在非磁性(線性)介質(zhì)中,若已知其中電流密度j的分布,則由電流產(chǎn)生的磁感應(yīng)強度B可以借助輔助矢量A(稱磁位矢量)計算,它滿足下式:于是磁感應(yīng)強度B可據(jù)磁感應(yīng)強度線的連續(xù)性:divB= 0求出,或由磁位矢量的同一性divrotA=0算出。如給定電流密度J的分布,則磁位矢量A的值可以根據(jù)下述公式算出:下,從不移動的交變磁場到橢圓或圓形旋轉(zhuǎn)磁場。今在電機軸向中部垂直剖視(圖中xoz平面)。
杯型轉(zhuǎn)子微電機計算用圖設(shè)電機定子繞組無限薄,具有面電流密度為Jl(沿y軸方向)定子中的線負(fù)載在其表面形成隨時間交變的駐波。根據(jù)符號法,可將其表示為:據(jù)磁矢位函數(shù)與線電流密度的關(guān)系再將式(3)代入普阿松方程中,可得到:考慮到歐姆定律J=7E對載流轉(zhuǎn)子,有:無位置傳感器無刷直流電機穩(wěn)定運行控制34 SPEEDCOMP電壓和斜波振蕩器進(jìn)行比較產(chǎn)生PWM占空比,進(jìn)行PWM脈寬調(diào)制控制,該斜波振蕩器產(chǎn)生1.7 ~3.9V的鋸齒波,由一個1.7V的箝位二極管進(jìn)行鋸齒波下降箝位,頻率由接地電容Ct確定:通過由反電勢采樣、壓控晶振和換相控制共同組成PIL鎖相環(huán),保證了電機的穩(wěn)定運行。
表1是電機正常旋轉(zhuǎn)一周六個開關(guān)功率管的驅(qū)動狀態(tài),而開關(guān)管的導(dǎo)通觸發(fā)時鐘則是由壓控晶振VCO的振蕩頻率提供的。
表狀態(tài)輸出輸入采樣2.5需要保證PWM速度正常工作采用PWM工作方式能實現(xiàn)無級平滑調(diào)速,PWM調(diào)速直接影響了電機的穩(wěn)定運行。
同樣以ML4425為例,控制方法有:一是利用10kn的可調(diào)電位器連接在Vre:和GND之間,將可調(diào)端連接SPEEDSET端,調(diào)整電位器進(jìn)行速度控制;二是加數(shù)模轉(zhuǎn)換器DACs后,利用微處理器進(jìn)行速度控制。
速度控制環(huán)補償連接如所示。來自SPEEDSET腳速度設(shè)定信號和來自SPEEDFB腳速度反饋信號通過誤差放大器進(jìn)行比較、放大,輸出電壓到SPEEDCOMP腳,該電壓被3.9V的上拉箝位二極管和一個1.7V的下拉箝位二極管同時作用,箝位在1~4.6V之間,保護(hù)速度控制環(huán)不會太“緊”。
?。ㄉ辖拥?1頁)強度的法向分量值相等而磁感應(yīng)強度的切向分量值相為零。
轉(zhuǎn)子中的電流密度由下式確定::=7E=-借助波印廷矢量,可寫出轉(zhuǎn)子中的功率損耗表達(dá)式為:根據(jù)這一矢量在z=時的值算得z=+d時的值。
由于磁場旋轉(zhuǎn)時,其極大值依次經(jīng)過轉(zhuǎn)子圓周之各4相與C相端電壓波形。4相上、下橋臂驅(qū)動波形4結(jié)束語由以上分析可知,要保持無位置傳感器無刷直流電機在起動、運行、過載等狀態(tài)下穩(wěn)定運行,就必須要保證壓控晶振產(chǎn)生合適的工作頻率,采用合適的起動過程,PLL鎖相環(huán)網(wǎng)絡(luò)及PWM速度反饋網(wǎng)絡(luò)的正常工作。
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